805单端甲类功电路图如下图所示。
由下图可看出，第一级电压放大采用了输入阻抗高、失真小、频响宽的SRPP电路，由双三极管6H9C担任。6H9C阳极电压+B1由单独的380V电压供电，并由R5、C2组成的滤波电路滤波。其中R2取值120KΩ，其目的是为了使C2取值较小，用一只2.2UF的MKP电容就能达到很好的去耦效果。6H9C的下半管阴极电阻R2没有并联旁路电容，因而有较强的电流负反馈作用。虽然该级增益有所下降，但带来的好处是频响更宽、失真更低。放大后的音频信号经cl耦合至激励放大级6H7C的栅极，在负载电阻R9上得到较高的推动电压。设计者为了使6H7C既有足够的电压增益，又有一定的负反馈来改善自身工作状况，阴极电阻由R7、R8串联组成。其中R8取值较R7阻值大些，并在其两端并联了旁路电容C3，以满足频率下限要求。6H7C的内部双三极管阴极共用，该特点限制了某些电路上的应用，但恰好满足了该机需足够高激励电压的要求。6H7C阳极电压也来自+Bl，实测约220V，在负载电阻R9为27KΩ情况下，获得85V的输出电压。本级去耦电路由R10、c5构成。
由R9上得到的85V输出电压，经电容C4送入电流推动管6H5C的栅极。6H5C双三极管阳极并联，可使功耗高达26W，且特别适合作阴极输出，为本机的卓越性能奠定了基础，也是本机靓声的奥秘所在。6H5C阳极由+B2(16BV)供电，为了性能稳定，采用固定栅偏压方式，调节RW2可设定偏压值大小。阴极负载由电感L4和RW3组成，这里没有用电阻作负载，可能是制作者考虑到电感的优点是频率越高电感量越大且损耗越低，如用电阻的话，要取得跟电感一样大的阻值（抗）仅电阻消耗的功率就达几十瓦，这显然是不可取的。电感L4铁心尺寸为2.8 cmx5cm，电感量可达30H。
以下限频率20Hz计算，其感抗XL=2rrfL=2x3.14x20x30Ω=3.768KΩo这将远大于末级功放管805的并联输入阻抗，对阴极输出的音频信号几乎没有分流作用。因此6H5C阴极输出的音频信号几乎全部经R14送人805栅极进行功率放大。实测805的阳极电压为850v左右，阳极静态电流约为135mA。在输出牛初级阻抗为4KΩ的情况下，可获得约40W的输出功率。
制作者使用了大功率、低内阻的金属封装可调集成块LM337K（注：不是常见的LM337T，LM337K稳定性比LM337T高得多）为805提供高稳定的正栅压，这是靓声的保障。电位器RW3可精确微调805正栅压大小。805灯丝采用直流供电(若采用交流供电噪声将难以达到所要求的标准），灯丝两端接有交流平衡电位器RW4，中点接在输出牛二次侧一组独立的阴极负反馈绕组线圈的一端。此方案可有效降低805的输出内阻，改善失真，提高信噪比，使同样参数的输出牛的频响范围得以拓宽。设计制作者独____’具匠心可见一斑。
本机的电源部份见下图，很有特点。全部采用晶体管整流，两个805功放管分别单独供电，均由两个全桥ZD4、ZD5 (MDA3501)全波整流，经C22、R27、R28、C21及C24、R29、R30、C23滤波后得到10V左右直流电压提供给左右声道的805管灯丝。工作时仔细调节跨接在灯丝两端的电位器，可使噪声电压小于1mV。
由于6H9C、6H7C、6H5C均为旁热式管，故灯丝采用直流或交流供电差别不大，本机是采用两组带中心抽头豹绕组3.15Vx2交流供电。所有灯丝供电均采用两股φ1.45mm高强度漆包线严密绞台，紧贴机壳边缘走，再接往各级电子管灯丝。制作者之所以这样处理，是为了降低电子管阴极间信号的相互干扰。电源牛的{两个28V绕组分别经全桥ZD6、ZD7(0L35C)全波整流，C25、C28滤波，LM337K稳压（其输出电压可通过调整RW6、RW7确定），C27、C30再次滤波后为左右声道805提供稳定栅压。
电源牛的670V高压绕组经二极管D1~D8全波整流，电解C6~C11及电感L1等组成滤波网络滤波后，获得850V高压。并联在电容C6—C11两端的电阻R18 ~23为平衡电容、泄放电荷的电阻。R17为缓冲电阻，同时具有滤波作用。电源牛的两个高压绕组670V交流输出采用继电器J1、J2（JZC-22F/DC24V）的常开触点JK1、JK2延时输出，延时时间由R26、R27、C20决定。在下图所示僮的情况下，延时时间为30秒，也就是在805灯丝预热30秒后J1、J2的常开触点闭合，高压接通，805才开始工作，这样可避免805阴极冷发射，同时又避免了对变压器初级绕组的大电流冲击，使电压放大、电压激励、电流推动管工作不受影响。
交流310V经全桥ZDl( QL27J)整流，C13、C14、L2等组成滤波网络滤波后，获得380V中压，为6H9C、6H7C提供阳极电压。交流140V经全桥ZD2( OL27E)整流，C16、C17、L2等组成滤波网络滤波后，获得168V次中压，为6H5C提供阳极电压。168V电压的另一路经R24降压、C19滤波后获得70V电压，该电压被送至3.15V x2绕组的中心抽头，这既保证了前级SRPP电路6H9C上半只管的阴极不致于击穿，同时又降低了阴极的放射性噪声。电源牛输出的24V交流电压经金桥ZD3( OL27C)整流，获得24V直流电压，作为继电器J1、J2工作电源。
RW5为控制管BG(3DG121工作电流调整电位器，使工作电流限制在100mA以内。本机高压、中压、次中压均采用性能优良的电感滤波，这些电感若按常规电感设计，会用较大的铁心，这样一来，机箱上就很难有容身之地。设计者不愧为高手，采用了一种特殊的谐振电路，来减小铁心体积，见下图。在图中，等效电感L=L1+L2+2f Ll+L2）1/2f推导过程从略）。显然，在使用相同铁心情况下，其等效电感比单绕组惠感的电感量要大许多，这样在相同电感量情况下就可以减小铁心体积。并且谐振电容c的容量也不大，这就为选取高耐压电容提供了方便。另外还可看出，本机的电压放大级、电流推动级、功率放大级的正偏压均由独立的电源供电，且由独立的滤波网络滤波退耦，这样处理可有效消除电源各级间的相互干扰、调制，使整机的音质更加纯净甜美。
信号耦台电容C1、C4采用的是美国spraguet斯碧）油浸电容，C3是采用的白本ELNA高速无极电容，其它电容也都品质不凡。电阻均采用了3W进口金属膜色环电阻，不仅精度高，稳定性、耐热性都好，噪声很低。
音量电位器RW1采用的是Noble(贵族)250KΩx2/2W的,RW2采用的是日本产5KΩ/2W多圈可调电阻，RW3采用的是日本产200Ω/5W多圈可调精密线绕电阻；RW4、RW5也是采用日本产56Ω/5w、1000/5W多圈可调精密线绕电阻．RW6、RW7均采用日本产5KΩ/2W实心精密可调电阻。至于本机的三个重量级器件（两个输出牛、一个电源牛）经电话询问，得知是委托变压器专业厂家定制的，铁心采用的是经退火处理的日本211型取向硅钢片。从体积上看，输出牛功率不小于200W，电源牛功率不小于700Wo经测量，这台功放的频响范围20H2~35KHZ±1db；额定输如功率40WfRL=8Ω时）；失真度<0.5%；信噪比>91db。
