分别采用可控限流和线性加速起动方法进行仿真。3a，b示出相同限流条件下采用线性加速方法与采用限流起动方法时电机的转速n 1，n2和定子电流有效值I 1，I2的仿真波形。可见，在相同的电流限幅条件下，即限流起动的限流值I＊＝1.4Io，线性起动的加速时间T＝5s时，利用电流反馈的限流起动控制，可使电机的起动速度提高约30％。
分别设定I＊＝1.6Io和T＝2.5s，使两种方法的起动速度一致。图3c，d示出在相同起动时间下采用线性加速方法与采用限流起动方法时电机的n 1，n2和I1，I2仿真波形。可见，在相同的起动速度下，采用限流加速方法可使起动电流维持在相对较小的水平。
对比图3还可见，限流起动的速度主要取决于限流值的大小，而线性加速取决于设定的加速时间。
限流值的增加或设定时间的减小都可以提高起动速度，但限流起动对起动电流的控制更加直接有效。
3.2瞬时停电控制仿真结果
4a示出瞬时停电控制时直流电容电压U Cd1，UCd0和电机转速n的仿真波形。瞬时停电时间设为2s.正常工作时，UCd＝935V，停电前电机维持在额定转速；停电后，不加任何控制时的U Cd0下降非常迅速，采用电压反馈控制后，瞬时停电控制下的U Cd1能够维持在85％～110％额定值的范围内。当停电结束后，电机以停电结束时刻的转速设定值作为初始转速重2瞬时停电时支撑UCd的控制算法3限流起动条件下和相同起动时间下的仿真波形图的仿真波形。可见，当采用大电容时，电压波动小，控制效果相对比较理想，而电容过小则会造成控制失败。图4c示出采用f＊＝0.1，f＊＝0.2时的U Cd5，U Cd6和n 1，n 2仿真波形。可见，当最小的f＊过大时，在电容容量相同的情况下，其电压跌落超出允许的范围，同样不能满足要求。
4试验结果
试验装置由变频器和一台5.5kW，380V，2极异步电机组成。电机额定电流为11A，变频器直流侧的额定电压为600V.
4.1起动试验
5a示出电机空载直接起动时电流i F波形。它的最大峰值约为电机额定电流峰值的650％。图5b示出在空载起动下，限流值设定为空载电流140％时线性加速起动电流i 1和限流起动电流i 2的实验波形。
该试验验证了两种方法均能有效降低起动电流，但是限流起动的速度明显高于线性加速起动的。
4.2瞬时停电控制试验
6示出电机空载时，瞬时停电2s情况下停电控制时U Cd1，U Cd2和电机电流i 1，i2的试验波形。在瞬时停电后，若不加控制，电容电压很快下降至零；采取控制后，电容电压维持在额定电压附近。
在有负载的情况下，负载侧的转动惯量增大，制动时回馈的机械能增加，在控制中设定合适的延时，即减速速率，同样可以将电容电压稳定在要求的范围内。
5结论
仿真和试验结果证明，基于变频器输出电流反馈的限流控制可以有效地缩短电机起动时间；变频器直流电压反馈的控制，能较好地解决风机水泵负载应用中瞬时停电所带来的问题，能够保证停电过程中变频器正常运行，从而使负载能够连续工作。
本文关键字：变频器 变频器基础，变频技术 - 变频器基础
