变压器差动保护的整定

三圈变压器参数如下表：
变压器容量Se31500KVA
变压器接线方式Yn，y，d11
变压器变比Ue110kV/35kV/10kV
110kV侧TA变比nTA300/5
35KV侧TA变比nTA1000/5
10KV侧TA变比nTA2000/5
TA接线外部变换方式
一次接线10kV侧双分支
调压ΔU±8×1.25%
电流互感器接线系数Kjx当为Y接线时为1，当为Δ接线时为
区外三相最大短路电流 假设为1000A(此值需根据现场情况计算确定)

计算：
高压侧二次额定电流
中压侧二次额定电流
低压侧二次额定电流
1)      差动门槛
= Kre1(Kfzq*Ktx*fi +ΔU+Δm)Ie
Kre1－可靠系数，取1.3~1.5
Kfzq－非周期分量系数，取2
Ktx－TA同型系数，同型号时取0.5，不同型号时取1
fi  －TA最大相对误差，取0.1
ΔU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%
Δm－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，一般取0.05
= Kre1(Kfzq*Ktx*fi +ΔU+Δm)Ie = 1.5(2×0.5×0.1＋8×1.25%＋0.05) = 0.375Ie
建议取0.4Ie。
 
2)      拐点电流IRT1
建议取1.0Ie。
 
3)      比率制动系数
选取高压侧为基准计算
Iumb.max = (KapKccKer+ΔU+Δm1＋Δm2) × ×Kjx
ΔU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%
Δm1－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，取0.05，当为两卷变时取Δm1。
Δm2－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，取0.05，当为三卷变时取Δm1+Δm2。
Iumb.max = (2×1×0.1＋8×1.25%＋0.05＋0.05)×1000/60×1.732 = 11.55A
制动特性斜率K =  
4)      二次谐波制动系数
建议取0.18
 
5)      TA断线解除电流
建议取1.2Ie
 
6)      差动速断
建议取7.0Ie
 
7)        定值表
差动速断投入
比率差动投入
TA断线检测投入
TA断线闭锁保护投入
1侧Y/△变换不变换
2侧Y/△变换不变换
3侧Y/△变换不变换
4侧Y/△变换不变换

差动速断定值7.00
比率差动门槛0.40
制动曲线斜率0.544
谐波制动系数0.18
1侧额定电流4.77A
2侧额定电流4.50A
3侧额定电流4.55A
4侧额定电流5.00A
TA断线解除定值1.20
TA额定电流5A

试验方法及结果：
       1）．110kV侧加入A相电流，显示值
    110kV侧加入4.77A电流入装置，则
    A相电流显示4.77A
    A相差流显示5A
    A相制动电流显示2.5A
 
2）．在单相差动臂加入电流，各侧差动动作电流分别为：
110kV侧             
35kV侧        
10kV侧        
 

2. 差动保护整定范例二：
三圈变压器参数如下表：
变压器容量Se31500KVA
变压器接线方式Yn，y，d11
变压器变比Ue110kV/35kV/10kV
110kV侧TA变比nTA200/5
35KV侧TA变比nTA600/5
10KV侧TA变比nTA2000/5
TA接线内部变换方式，外部全星形接线
一次接线10kV侧双分支
调压ΔU±8×1.25%
电流互感器接线系数Kjx当为Y接线时为1，当为Δ接线时为
区外三相最大短路电流 假设为1000A(此值需根据现场情况计算确定)

计算：
高压侧二次额定电流
中压侧二次额定电流
低压侧二次额定电流
1)      差动门槛
= Kre1(Kfzq*Ktx*fi +ΔU+Δm)Ie
Kre1－可靠系数，取1.3~1.5
Kfzq－非周期分量系数，取2
Ktx－TA同型系数，同型号时取0.5，不同型号时取1
fi  －TA最大相对误差，取0.1
ΔU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%
Δm－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，一般取0.05
= Kre1(Kfzq*Ktx*fi +ΔU+Δm)Ie = 1.5(2×0.5×0.1＋8×1.25%＋0.05) = 0.375Ie
建议取0.4Ie。
 
2)      拐点电流
建议取1.0Ie。
 
3)      比率制动系数
选取高压侧为基准计算
Iumb.max = (KapKccKer+ΔU+Δm1+Δm2) × ×Kjx
ΔU－改变变压器调压分接头引起的相对误差，取调整范围的一半，即8×1.25%
Δm1－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，取0.05，当为两卷变时取Δm1。
Δm2－整定匝数与计算匝数不等引起的误差，取0.05，当为三卷变时取Δm1+Δm2。
Iumb.max = (2×1×0.1＋8×1.25%＋0.05+0.05)×1000/40 = 10A
制动特性斜率K =  
4)      二次谐波制动系数
建议取0.18
 
5)      TA断线解除电流
建议取1.2Ie
 
6)      差动速断
建议取7.0Ie
 
7)        定值表
差动速断投入
比率差动投入
TA断线检测投入
TA断线闭锁保护投入
1侧Y/△变换变换
2侧Y/△变换变换
3侧Y/△变换不变换
4侧Y/△变换不变换

差动速断定值7.00
比率差动门槛0.40
制动曲线斜率0.544
谐波制动系数0.18
1侧额定电流4.13
2侧额定电流4.33
3侧额定电流4.55
4侧额定电流5.00
TA断线解除定值1.20
TA额定电流5A

试验方法及结果：
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    110kV侧加入4.13A电流入装置，则
    A相电流显示4.13
    A相差流显示2.88A ((5/4.13）*(4.13-0)/1.732 = 2.88)
    A相制动电流显示1.44A
 
2）．在单相差动臂加入电流，各侧差动动作电流分别为：
110kV侧 
35kV侧  
10kV侧  
方法二、在单相差动臂加入完全电流（三相对称电流），各侧差动动作电流分别为：
110kV侧
35kV侧
      10kV侧
由以上两种整定实例可以看出，选择内部变换和外部变换，区别在主变的二次额定电流上，差动保护的其他定值是完全一样的。只是在选择内部变换时，其输入电流只是部分差动电流，和外部变换不同，试验时应注意。在定值计算时，根据前面介绍的变换原理，在内部变换后，将有效值缩小了1.732倍，因此，计算时接线系数应为1.0。我们可统一认为，外部TA选择yd变换，其接线系数为1.732，外部TA接线选择不变换。

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