10%）V； ②控制母线负荷15A； （4）负荷 ①冲击负荷7A； ②事故负荷60.22A。3.2 蓄电池参数计算 该水电站认为事故放电时间应持续
8h。电池电压最低为1.75V（此时电池电压应该≥0.85Ue）。采用的
HOPPECKE电池放电电流值为I1=97A。设计余量为15%。Qe逸
Isgtsg/KkKQKt （
1）式中：
Qe 为电池容量； Isg为应急负载电流； tsg 为应急放电时间（依照伊朗方面要求，本工程为
8.0h）； Kk 为可靠系数为
0.8； KQ为放电容量比或者容量缩减系数，因此，
KQ=I1tsg/Q10=97ⅹ8/800=0.97； Kt 为电池容量在使用环境为
10℃时的缩减系数，Kt=1/1.19=0.84。 根据计算，
Qe≥
60.22 ⅹ8/(0.80ⅹ0.97ⅹ0.84) =739.08A·hⅹ(1+15%)=849.9A·h 因此，选用
HOPPECKE 公司108 只OPzS1000蓄电池，满足容量要求。4 充电机及电气元件的选择4.1 直流220 V系统充电机的选择 满足最大充电电流即满足均衡充电要求，即Ir=（1.0I10~1.25I10）
+Ijc+Ib=100~125+10+(135伊0.2)=162（A） （2）式中：
Ir为充电机额定电流（
A）； Ijc为直流系统的经常负荷电流（
A）； Ib 为备份电流，取最大负荷的
20%。 根据英国
CT公司选型表，选用M210R 全数字化充电机，满足要求。4.2 充电机输出电路 断路器额定电流按充电机额定输出电流选择，即InKk·
Im >1.2伊210=252（A） （3）式中：
In为直流断路器额定电流（
A）； Im 为充电装置额定电流（
A）； Kk 为可靠系数，取
1.2。4.3 蓄电池组出口电路 （
1）断路器额定电流按蓄电池的1h放电率选择，即In逸
I1h逸
5.5伊I10逸
550（A） （4）式中：
I1h 为蓄电池
1 h放电率电流（A），铅酸蓄电池取5.5ⅹI10。 （
2）按保护动作选择，即额定电流应大于直流馈线中断路器额定电流最大的一台，即In>Kc4In.max>2.0ⅹ100>200（A） （5）式中：
In.max 为直流馈线中直流断路器最大的额定电流（
A）； Kc4为配合系数，取
2.0。 取上面两个电流大者，即
In为
550A。4.4 熔断器 根据蓄电池容量，蓄电池出口电路熔断器额定电流为
630A，控制母线输出回路熔断器选择为40A，监控装置电源用熔断器为6A。4.5 断路器 根据蓄电池的容量，蓄电池输出电路断路器额定电流为
630A。4.6 连接导线的选择 连接导线的参数如表
1所列。
5 工程检测 在设备安装调试后，按照
IEC612042进行了严格的检测，检测数据对照如表2~表6 所列。
6 一体化电源 本套直流系统代表了一种新的电源趋势，就是一体化电源。为保证变电站中的后台监控机、自动装置、变送器、通讯设备、保护装置等交直流用电装置的安全运行，除变电站的直流系统外，还需要配置
UPS 装置和专用的通讯电源装置，以往一直将这三种不同的电源分别设置，各自配置一组蓄电池，导致设备整体造价高，维护量大，资源利用率低。 现在尝试采用以上介绍的组合方式，用正弦波逆变器代替UPS设备，用大功率DC/DC变换器代替通讯电源装置，两种设备的输入直接挂靠在直流的充电装置上组成一体化电源系统，交流失电时，由直流系统的蓄电池提供直流用电，同时逆变器和DC/DC 变换器的状态信息送入直流的监控系统。 采用上述方式，可以省去UPS 和通讯电源中的蓄电池以及监控单元。在设备管理上，仅需对直流系统的蓄电池进行智能化管理，从而减少系统的维护。7 结语 通过对伊朗Mollasadra 水电站的直流系统设计，体现了当前直流系统发展为一体化电源的趋势。一体化电源集成了蓄电池，同时通过各种智能设备组成了通讯网络，降低了电站电源装置的维护工作量和设备成本，大大提高了设备的智能度，将在越来越多的电站中使用。 参考文献 [1] DL/T5044-2004, 电力工程直流系统设计技术规程[S].北京:中国电力出版社, 2004. [2] 王鸿麟. 现代通讯电源（修订版）[M]. 北京:人民邮电出版社,1998. 作者简介 陈国波(1976-)，男，工程师，现任深圳市恒力电源设备有限公司生产技术部副总经理，主要从事直流电源，消防电源，智能照明电源的研制及应用。 胡国波(1967-)，男，现任深圳市恒力电源设备有限公司总经理，主要从事直流电源，消防电源，智能照明电源的研制及应用。
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