图5 斜坡补偿电路
斜坡补偿设计步骤如下：
1）计算电感电流的下降沿 m2=di/dt=Vout/L（A/s）；
2）计算反映到初级的电感电流下降沿 m2′=m2/n（n为高频变压器的匝比）；
3）计算初级测得的下降沿坡度Vm2=m2′RSENSE（V/s）；
4）计算CT充电时的坡度 d(Vosc)=Vosc/ton（V/s）
应用叠加定理求斜坡补偿后电流输入端电压。斜坡补偿后加到芯片电流输入端的电压为
VRAMP=
（6）
5）计算斜坡补偿值斜坡补偿电压VCOMP为
VCOMP=
（7）
式中：M为补偿比例，应大于0.5，一般取0.75～1。
取补偿比例M=0.99，Ri=4.7kΩ，经计算得Rb=16kΩ
3 实验结果分析
驱动电路脉冲波形如图6所示，其中开关频率f=25kHz，tr=0.423μs，tf=0.804μs，Vgs=15.23V。上升沿和下降沿比较陡峭，驱动电平适中，符合要求，有良好的驱动能力。
V：5V/格 t:10μs/格
图6 驱动电路脉冲波形
如图7(a)所示，轻载时开关管漏源电压波形对称，不存在偏磁现象。当加载到一定程度时，开关管漏源电压波形出现不对称，说明同一桥臂的开关管导通不对称，从而出现偏磁现象。经分析，是由于斜波补偿不够导致，增大补偿量，偏磁现象得到明显抑制，开关管漏源电压波形基本对称，如图7(b)所示。
V：50V/格 t:10μs/格
（a）轻载时
V：50V/格 t:10μs/格
（b）满载时
图7 MOSFET漏源间的电压波形
图8为合闸冲击电流限流电阻两端的电压波形，当SCR未起作用时，电压开始缓慢上升，充电结束后，电位跌至零,如图8(a)所示；当SCR起作用时，电压在开始很短的时间内有一个很小的幅值，这是SCR导通的过程，此后电压为零，整个过程电压几乎保持水平，说明合闸时电路电流比较小，如图8(b)所示。
V：50V/格 t:10μs/格
（a）SCR未起作用时
V：50V/格 t:10μs/格
（b）SCR工作时
图8 限流电阻两端的电压波形
当满载运行时，即36V/30A输出时，输出电压纹波为1.327V，电源效率η=86.2％。当轻载运行时，输出电压纹波为0.223V，电源效率η=54.6％。当交流输入电压上下浮动10％时，输出电压浮动0.04V，基本不变，说明电源的负载调整率和电压调整率都很小。
4结语
实验结果表明，设计的36V/30A电源，输出电压纹波较小，满载时电源效率较高，电网电压浮动时，电源能正常工作，应用在镍氢电池充电，达到了良好的效果。为改善电源的动态响应，减小电源的静态误差，PI调节和斜波补偿的设计显得尤为重要。
