VDC(min)=
VAC(min)Fnum（2）
式中：Fhum=0.9，为初级电容器上100Hz电压纹波系数；
VAC(min)在通用宽范围AC供电线路下，通常为85V或90V。
在最高AC线路电压VAC(max)（如264V）下，初级电容器上的最高DC电压VDC(max)为
VDC(max)=
VAC(max)Fcp（3）
式中：Fcp为在初级电容器上的过电压因数，当SMPS不带PFC时，Fcp=1；若SMPS带PFC，Fcp=1.1。
通过初级绕组的最大平均电流IP(max)可由式（4）计算。
IP(max)=Pin(max)/VDC(min)（4）
变压器初级绕组匝数Np的计算公式为
Np=
（5）
式中：Vd(max)=600V，为MOSFET允许最高漏极电压；
Bmax=300mT，为变压器磁芯最大允许磁通密度；
Fos为初级绕组过冲因数，当不带PFC时，Fos=1.3，当带PFC时，Fos=1.8；
磁芯有效截面积Ae和参量AL，可以从根据Pin(max)选择的变压器提供的数据中查得。
每匝次级电压Vts为
Vts=
（6）
MOSFET的最大漏极电流Id(max)为
Id(max)=2IDC(max)
（7）
MOSFET最大导通时间ton(max)和最大截止时间toff(max)分别可用式（8）和式（9）计算。
ton(max)=
（8）
toff(max)=
（9）
SMPS最低自由振荡（free runnign）频率为
fmin=
（10）
如果SMPS最低频率fmin<20kHz，即进入可闻音频范围，应根据式（5）重新计算，Bmax取一个较低的值。
2.2.2 ICE1QS01各引脚外部主要元件的选择考虑
对于图3所示的应用电路，IC1（ICE1QS01）各引脚外部主要元件的选取依据如下。
1）IC1脚2（PCS）上的电阻R22与电容C22
当流入脚2的电流低于100μA时，内部主线欠压保护电路启动。在电容C07上的最低DC电压VDC(min)根据式（2）取114V，于是R22=1.14MΩ，可取1MΩ标准电阻。
当R22选定之后，电容C22可根据式（11）计算。
C22=VDC(min)ton(max)/(R22×3.5V)（11）
2）脚3（RZ1）外部电阻R38，R29与电容C29
R38的计算公式为
R38=VDC(min)Nr/(Np×0.5mA)（12）
式中：Nr为变压器（T1）调节绕组匝数。
当选取VDC(min)=114V，Nr=7匝和Np=28匝时，R38=57kΩ，可选取56kΩ标准电阻。
R29与R38组成调整绕组感应电压的分压器。调整绕组感应电压（正值）为15V，考虑到初级和次级调节，R29可根据式（13）和式（14）确定。
R29=R38/〔(15V/5V)－1〕（13）
R29=R38/〔(15V/4V)－1〕（14）
在R38=56kΩ下，R29取值范围为20～28kΩ。
电容C29的计算公式为
C29=1000ns/R38（15）
据此，C29可选择22PF的陶瓷电容器。适当选择C29可在脚3得到令人满意的电压波形，保证MOSFET在最小的漏极电压上导通。
3）脚4（SRC）上接地电容C28
接电容影响调整尤其是初级调整的速度，但不影响软启动速度（原因是内部数字软启动电路被激活）。C28通常选取1．5～10nF的容值。
4）脚7（OUT）外部MOSFET栅极电阻R35
选择R35=33～100Ω，在MOSFET功率耗散与射频噪声（EMI）之间提供较理想的折衷方案。
5）脚8（VCC）外部阻容元件
电容C26容量选取33μF（25V）即可。若C26过大，启动时间过长，并且突发频率较低。
C27充当射频滤波电容，可选取C27=100nF。
电阻R26可用于增加突发频率，取值范围为0～50Ω。R37充当射频滤波元件并对Vcc起稳定作用，取值范围为0～100Ω。
ICE1QS01脚5（OFC）不用接地。
3 结语
ICE1QS01是一种被优化的新型准谐振控制器，其采用的适合于低端电视的低成本初级调节可以确保SMPS安全、可靠和有效地工作。这种调节技术因无须被隔离的次级反馈环而降低了成本。为了满足低待机的需要，此IC特别增加了间歇模式和采用了独特的数字式减频特性的技术，消除了影响系统稳定性的抖动和支持稳定的输出电压。
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