变抽头六相整流电路的分析

较大，额定负载时h_THD为9.52%。随着变抽头匝数比a_m的增大，变抽头六相整流变压器原边交流电流h_THD逐渐减小，当a_m约为0.2632时，电流h_THD有最小值，额定负载时只有3.59%，此时电流波形接近正弦波， 当a_m超过0.2632后，电流h_THD反而增大。
    传统六相整流和α_m≈0.2632时的变抽头六相整流变压器原边交流电流各次谐波大小如表5所示。     传统六相整流和α_m≈0.2632时的变抽头六相整流的变压器原边交流电流谐波主要是6k±(k=1，2，…)。由表5可知，传统六相整流交流电流的11和13次谐波非常大，11次谐波约为7.9%，13次谐波约为4.9%，这样高的低频谐波含量难以满足电磁兼容性要求，而变抽头六相整流交流电流的11和13次谐波相对很小，11次谐波不超过2.4%，13次谐波不超过1.6%，这对满足电磁兼容性要求至关重要。另外，变抽头六相整流对其他次谐波也起到削弱作用。
    理论分析时假定了REC1和REC2完全对称，但实际上REC1和REC2在负载电流小时不对称，实验测量的5、7次谐波的含量较大(受篇幅所限，文中未给出相关数据)；而当负载电流比较大时双桥基本对称，实验测量的5、7次谐波的含量很小。因此，三绕组变压器两副边的对称程度影响谐波的分布，对称性好，谐波含量小，因此在设计变压器时一定要保证副边两绕组的对称性。
4.2  直流输出电压
    当I_d≈30(A)直流输出电压波形如下图所示。
    图9表明，和传统六相整流相比，变抽头六相整流系统能增加直流输出电压的脉波数，减小脉动系数。
5 结论
    （1）和传统六相整流相比，变抽头六相整流变压器原边交流电流正弦性畸变率h_THD大幅度减小，变压器原边交流线电压和直流输出电压波形明显改善。
    （2）变抽头六相整流与传统六相整流相比，直流输出电压脉波数由12脉波变为24脉波，后者直流输出电压脉动系数k ≈1.72%，前者直流输出电压脉动系数k比后者显著减小，直流供电品质有明显提高。
    （3）随着变抽头匝数比a_m的增大，交流电流h_THD逐渐下降，当a_m增加到某一值时，交流电流h_THD达到最小值，a_m继续增加时，交流电流h_THD反而增大。由理论分析可知，当a_m≈0.2500时，交流电流h_THD达到最小值，由试验结果可知，当a_m≈0.2632时，交流电流h_THD达到最小值，两者相当接近。此时，交流线电压畸变及直流输出电压脉动都比较小，因此我们选取a_m≈0.2632为变抽头匝数比的最优化值。
    （4） REC1和REC2的对称性越好，变压器原边交流电流的6(2k-1)±1 (k=1,2,…)次谐波越小。负载电流小时，REC1和REC2的对称性差，交流电流的6(2k-1)±1次谐波大，负载电流大时，REC1和REC2的对称性好，交流电流的6(2k-1)±1次谐波小。因此，在设计变压器时，必须注意铁心结构及副边三角形绕组和星形绕组的匝数设计，使副边两个绕组对称，以减小5次、7次谐波。
    （5）考虑整流换相及变抽头二极管换相过程，能够比较准确的描述变抽头六相整流系统。变抽头均衡电抗器本身的非线性、三绕组变压器的不完全对称、变抽头各段间的互感及自感均采用全耦合是实验误差的主要原因。

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